Т н. Рассказов Л. Н., к т. н. Бестужева А. С., аспирант Нгуен Фыонг Лам мгсу, Москва, Россия Исследование



Скачать 82.47 Kb.
Дата10.11.2016
Размер82.47 Kb.
Сейсмостойкость грунтовых плотин в пространственной постановке.
Д.т.н. Рассказов Л.Н., к.т.н. Бестужева А.С., аспирант Нгуен Фыонг Лам

МГСУ, Москва, Россия

Исследование напряженно-деформированного состояния грунтовых плотин от действия сейсмических сил является важнейшим этапом проектирования сооружения в сейсмически активных районах. Сегодня известно множество примеров использования оригинальных антисейсмических решений в конструкциях сооружений, позволяющие снизить в них уровень сейсмических ускорений, например, «демпфирующие массы» в сверхвысоких зданиях (Япония, Тайвань). Но особенности пространственной работы грунтовых плотин при землетрясениях, зависящие от свойств грунтов в теле плотины и в основании, от направления подхода сейсмической волны, от скорости ее распространения, от высоты плотины, ширины и формы створа и прочих факторов, еще недостаточно исследованы.

В отличие от иных инженерных конструкций гидротехнические сооружения, создавая порой огромные водохранилища (более 100 км3), могут сами стать фактором наведенной сейсмичности. Расчет таких сооружений при сейсмических нагрузках должен непременно учитывать особый характер взаимодействия грунтовой среды с водной массой водохранилища и водой, заключенной в порах самого грунта.

Решение задачи сейсмостойкости плотины в представленной работе строится на основе объединения динамического метода решения уравнений вынужденных колебаний плотины при внешнем воздействии, заданном в виде акселерограммы, и уравнений физического состояния грунта. Динамическая задача решается на основе МКЭ с целью определения функции пульсации сейсмической нагрузки, действующей на сооружение при землетрясении. Нелинейный характер деформирования грунтовой среды под действием расчетных нагрузок определяется на основе метода локальных вариаций согласно принятой «энергетической модели грунта проф.Рассказова Л.Н., описывающей упругие и вязко-пластические деформации грунта. [1]

При кратковременном динамическом воздействии, каким чаще всего и является землетрясение, можно принять, что грунтовый материал тела плотины ведет себя упруго. Решение динамической задачи в упругой постановке позволяет получить наихудшую картину изменения напряженного состояния плотины во время землетрясения. По пульсациям сейсмических ускорений в элементах плотины, может быть определена максимальная сейсмическая нагрузка как инерционная сила, изменяющаяся во времени.

«Бегущая волна». Часто при решении динамических задач для бетонных плотин и невысоких грунтовых сооружений принимается, что все элементы в основании плотины перемещаются как одно целое, как будто плотина расположена на жесткой платформе, которая претерпевает сейсмические колебания с ускорениями согласно заданной акселерограмме. В действительности это не так. Грунтовые сооружения, сильно распластанные по основанию, имеют ширину, сопоставимую с длиной сейсмической волны, что означает, что в основании плотины при землетрясении могут действовать ускорения не только различные, но и разного знака. Учет этого обстоятельства, названного эффектом «бегущей волны», для высоких грунтовых плотин в плоской постановке представлен в работах [1,2]. Полученная в ходе решения динамической задачи сейсмическая нагрузка является изменяющейся во времени функцией, определяющей путь нагружения материала в каждом элементе плотины. Наряду со всеми прочими нагрузками и силами, действующими на сооружение, она может быть использована в физической модели грунта.

Поровое давление. До последнего времени возникновение порового давления при сейсмических нагрузках изучалось только в песчаных грунтах, так как считалось, что в крупнообломочных грунтах, обладающих большим коэффициентом фильтрации и малой сжимаемостью, сколько-нибудь значительного порового давления не возникает, к тому же оно практически сразу затухает за счет высокой фильтрации. Между тем, данные по натурным наблюдениям за деформациями каменно-земляных плотин, перенесшим землетрясения (оползания откосов и трещины), говорят о необходимости дополнительных исследований данного вопроса.

Приняв допущение по анизотропии укладываемых в тело плотины грунтов, А.А. Ничипорович совместно с Т.И. Цыбульник получили решение одномерной задачи о консолидации в замкнутом виде [3]. Эти решения для определения величины порового давления, вызванного изменением внешней нагрузки (собственным весом, сейсмическим импульсом) использованы для расчета сил избыточного порового давления в плотине при землетрясении. При этом предполагается, что снижение порового давления в грунте может происходить только вследствие оттока избыточной поровой воды из грунта, т.е. рассеивание порового давления как в ядре, так и в призме происходит со скоростью фильтрации рассматриваемого грунта.

Изменение сил порового давления в узлах плотины также участвует в сборе всех динамических нагрузок, действующих на плотину во время землетрясения.

При расчетах напряженно-деформированного состояния грунтовых плотин, как правило, основными критериями работоспособности являются величины напряжений и величины остаточных деформаций. Однако, только этих величин недостаточно для того, чтобы судить об уровне надежности и безопасности сооружения. В грунтовых плотинах, где процесс многократного «нагружения и разгрузки» при землетрясении протекает не упруго, важным критерием является параметр прочностного состояния грунта, который в энергетической модели назван коэффициентом надежности - Кн. Этот параметр определяет запас прочности в грунте по отношению к предельному, и равенство Кн=1 означает предельное состояние грунта.

Прочностное состояние грунта в каждой точке плотины во время землетрясения меняется ежемоментно, то приближаясь к предельному состоянию, то удаляясь от него, что говорит о формировании областей течения материала. В зависимости от того, в каком направлении развивается картина изменения прочностного состояния в той или иной зоне плотины, можно судить об уровне безопасности сооружения при возможных повторных сейсмических воздействиях.

Влияние скорости распространения сейсмической волны. На рис.1 приведены результаты расчетов по оценке влияния скорости распространения сейсмических волн для плотин 70-ти и 300-метровой высоты. Рассмотрены плоская и пространственная задачи. Результаты решений представлены в виде максимальных ускорений, полученных на гребне плотины при землетрясении.

Рис.1 Влияние скорости сейсмической волны на ускорения гребня плотины.

На основании представленных графиков (рис.1) можно сделать вывод, что для высоких плотин, расположенных на полускальном основании учет скорости распространения сейсмической волны в основании плотины дает снижение сейсмических ускорений на гребне плотины в 3-5 раз.

Влияние направления подхода сейсмической волны к створу. В работе проведено сравнение максимальных ускорений на гребне плотины в точке, расположенной по середине створа для динамических задач с учетом и без учета «бегущей волны», если направление подхода сейсмической волны к створу плотины изменяется. Результаты решения представлены в виде диаграммы на рис.2. По проведенным исследованиям можно сделать вывод о том, что наихудшим направлением подхода сейсмической волны к плотине следует признать направление вдоль русла. В то же время этот вопрос требует своего дальнейшего исследования на примерах других конструкций.
.

Рис.2 Изменение ускорений на гребне при разных углах подхода сейсмической волны к створу плотины.



Поровое давление в плотине при землетрясении. Для дополнительного исследования вопросов появления и рассеивания порового давления в ядре и верховой призме плотины был рассмотрен тест со 100-метровой каменно-земляной плотиной и аналогичным сейсмическим воздействием. В тесте были рассмотрены грунты верховой призмы разной водопроницаемости, от песчаных с Кф=1*10-4см/с до гравийного материала с Кф=10см/с , коэффициент фильтрации ядра Кф=1*10-7см/с.

При решении поставленной задачи предполагалось, что землетрясение происходит после окончания строительства плотины и завершения наполнения водохранилища.



Поровое давление в ядре. Максимальное поровое давление в основании по оси ядра на момент окончания строительства составило 0,3 МПа, а максимальные сжимающие напряжения в той же точке σy=-1 МПа. За время наполнения водохранилища максимальное поровое давление в ядре уменьшилось до 0,25 МПа.

При сейсмических ударах в рассматриваемом узле пульсация динамических напряжений, вызывает рост порового давления, которое увеличивается почти на 0,165 МПа и после землетрясения достигает 0,414 МПа, вблизи напорной грани – около 0,36 МПа. Для ядра проведен расчет величины рассеивания порового давления через 100 суток, эпюры представлены на рис.3 пунктирной линией. Рассеивание порового давления в ядре ведет к выравниванию эпюры порового давления по сечению и приближению ее к треугольному виду с максимумом давления на напорной грани.



Поровое давление в призме. Особое внимание в работе уделено вопросу появления и времени существования избыточного порового давления в верховой призме плотины при землетрясении. Исследования были проведены при коэффициенте фильтрации в призме, равном 1.15*10-2см/с (10м/сут). Расчеты показали, что при сейсмическом воздействии в верховой призме плотины (т.А) повышение порового давления происходит почти на 80КПа, что превышает гидростатическое давление в призме на 15% (рис.3).

Рис.3 Рассеивание избыточного порового давления в плотине после землетрясения.

Рассеивание порового давления происходит с затухающей скоростью: за первые сутки поровое давление снижается на 3,5м вод.ст., через трое суток – на 6м вод.ст., продолжив эту экспоненту можно прогнозировать практически полное рассеивание порового давления в призме только к концу 10-х суток.

На рис.3 показаны эпюры порового давления в 100-метровой плотине с гравийно-галечниковым грунтом в призме с Кф=1.10-2см/с. Максимальное превышение порового давления в призме составило 4 м вод.ст. (т.А).

Согласно расчетам видно, что в песчаных плотинах величина избыточного порового давления очень существенна, она составляет почти треть гидростатического давления в верховой призме. Взвешивающее действие избыточного порового давления, несомненно, должно сказаться на устойчивости откосов верховой призмы за счет уменьшения сил собственного веса грунта. К тому же рассеивание порового давления даже в гравелистом грунте происходит не за секунды, как часто отмечается, а в течение нескольких суток. Эти обстоятельства говорят о необходимости учета порового давления в расчетах устойчивости откосов высоких грунтовых сооружений при сейсмических нагрузках.

Наибольшую опасность представляют внутренние области плотины, где поровое давление максимально. Как правило – это область верховой переходной зоны, примыкающая к основанию со стороны напорной грани ядра. Иногда в целях экономии материалов обратного фильтра здесь устраивают однослойную переходную зону. Однако, именно здесь формируется область предельного состояния, приводящая к образованию внутренних и контактных (по основанию) трещин. Другой «опасной» зоной является весь массив верховой призмы, особенно, если она выполнена из грунтов с пониженным коэффициентом фильтрации (гравийно-галечниковые и гравийно-песчаные смеси). Резкое и значительное повышение порового давления в этой зоне может привести к нарушению устойчивости откоса по глубокой поверхности обрушения. В целях недопущения таких явлений можно рекомендовать устройство каменной пригрузки с высоким коэффициентом фильтрации, как это сделано на Нурекской плотине, или внутренних дренажных слоев, как на плотине Шимен (о.Тайвань). Возможны комбинированные решения. Таким образом, отсыпка каменной пригрузки на верховом откосе, кроме антисейсмического эффекта, имеет также и дренажный эффект, приводящий к снижению избыточного порового давления в призме. По-видимому, использование каменной пригрузки совместно с внутренними дренажными лентами в высоких и сверхвысоких плотинах позволит повысить устойчивость плотины к сейсмическим нагрузкам.



Литература

  1. Гидротехнические сооружения. Учебник для вузов под редакцией Л.Н.Рассказова, АСВ, 2008. Cтр 388 - 402

  2. Рассказов Л.Н., Бестужева А.С. К вопросу сейсмостойкости грунтовых плотин. Строительная механика и расчет сооружений. №2, 1989.

  3. Ничипорович А.А. , Цыбульник Т.И. Натурные и расчетные данные по распределению порового давления в ядре высокой гравийно-земляной плотины. Труды лаборатории ГС ВОДГЕО, выпуск 44, 1974, с1-6.


База данных защищена авторским правом ©bezogr.ru 2016
обратиться к администрации

    Главная страница